腾龙桥二级水电站工程的断裂现象及防治方案

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腾龙桥二级水电站工程的断裂现象及防治方案
1 基本地质条件
据测量,腾龙桥二级水电站左侧岸坡坡度的平均值在 40°~45°之间,该地的地质构造较为复
杂,岩层以变质岩为主,岩性多半是石英片岩,其中还夹杂着部分砂质板岩。岩层的走向与河
流的走向基本一致,并向外坡出呈 50°倾斜,也有部分地段的倾斜角较大,在 70°~85°之间。水
电站周围的地质构造呈现出多样化形式,并不只有唯一的生长走向,断层情况也少有分布。
由于坝址的地形结构复杂,决定了该地质构造所形成的具体特征,从而也体现出了岸坡所呈现
出的变形失稳机理,主要为:经受风化和卸荷时,会形成倾倒式变形;受到河水的冲刷使坡面
处发生坍塌。当发生倾倒式变形时,也很有可能发生连带的坡脚断层岩体失稳,从而导致坡面
滑坡的发生。根据这一情况,在工程建设的过程中,也很有可能因岩层机理的不稳定而发生塌
滑事故。
2 左岸 HP1 滑坡的地质边界条件和稳定性分析
坝址的地质边缘具体情况决定了 HP1 滑坡的稳定性,对此,设计院通过地质测绘和平硐探测
以及勘探等工作,对腾龙桥二级水电站左岸 HP1 的滑坡地质边界条件进行检测和实验。在左
岸附近设置 PD1PD13PD14PD15 四个平硐,外加一个钻孔,用 ZK1 表示。
除此之外,还要进行样本的采集,将容易发生塌滑的坡面土进行采样,并进行相应的力学实
验,根据实验结果可得出以下结论:
1)滑坡体的范围 HP1 滑坡的位置处于水电站坝址的下游,与上游之间的轴线距离为 120m
左右;坝址的下游边界位于大沟地段,后缘部位的高程在 1255m~1265m 之间;据测量,水面
的总体高程为 1110m, 而前缘的高程位置在 1105m 左右,由此可以推断出,发生塌滑时所产生
的垂直厚度应为 50m~70m 之间,塌滑的体积则为 270×104m3 左右。
2 )滑坡形成机理根据研究,我们将 HP1 滑坡在受到外界冲击时所产生变形特征的部位分为
三个阶段:
第一,HP1-1(倾倒蠕动变形体):倾倒如东变形体是发生在上游地段。在该地段,腾龙桥二
级水电站的河坝的河宽为 140m, 坡向长为 180m, 河深的平均值为 40m,因此得出此部分的体积值
93.6×104m3. 河坝下游的倾斜角度较大,角度在 70°~80°之间,此部位的倾斜形式以岩体拉裂
扩张为主,而产生的缝隙分布在岩层的发育理面当中。在与卸荷岩体的交汇处附近,会有约为
3.2m 的土层裸露出来,其土质较为松软,岩层脆弱,产N20°E,NW 59°,经
得:Ф=23.4~25.1°C=14.4~29.4KPa.如果滑面的位置在该土质的附近,并呈现出该土质特征,并
的表象数据,我们可得出以下结论:在不考虑发生地以及其地质灾害的前下,
并不受到渗透压力的压迫,此时所具安全系数1.274;将地以及渗透压力计时,
安全系数有所下值为 1.069.
第二,HP1-2层蠕动变形体):层蠕动变形体发生在下游地段。地段的河坝宽度通
90m~120m 之间,河深的平均值为 20m, 该地段部分的体积值为 30.8×104m3.此地段岩层的
倾斜角中,在 50°~70°之间,并倾斜形式与倾倒蠕动变形沟通,以拉裂扩张为主。在
岩体的交汇处附近,土层的厚度约为 0.4m,N20°E,NW 43°。由此可推断出该变形体
的垂直滑体的厚度为 25m,根据力学式计可得出以下结论:在不考虑发生地以及其地址
灾害的前下,并不受到奥渗透压力的压迫,此时的安全系数值为 1.5;将地以及渗透压力计
时,安全系数值下降至 1.216.
第三,HP1-3 (卸荷积体):卸荷积体是在 HP1-1 HP1-2 之间的后缘部分,该
部位的河坝宽度为 110m,坡向长在 30m~50m 之间。此部分的倾倒角度较大,倾倒程度
,并在坝体的表层 8m 处附近就已经发生塌滑现根据实的测量可,发生塌滑的
部分坡度较,坡度的平均值约为 20,因此该地段于相对稳定地段。是由于发生塌滑现
,之前所设置的平硐探测口全被被掩盖,因此无法进行平硐探测实验。
摘要:

腾龙桥二级水电站工程的断裂现象及防治方案1基本地质条件据测量,腾龙桥二级水电站左侧岸坡坡度的平均值在40°~45°之间,该地的地质构造较为复杂,岩层以变质岩为主,岩性多半是石英片岩,其中还夹杂着部分砂质板岩。岩层的走向与河流的走向基本一致,并向外坡出呈50°倾斜,也有部分地段的倾斜角较大,在70°~85°之间。水电站周围的地质构造呈现出多样化形式,并不只有唯一的生长走向,断层情况也少有分布。由于坝址的地形结构复杂,决定了该地质构造所形成的具体特征,从而也体现出了岸坡所呈现出的变形失稳机理,主要为:经受风化和卸荷时,会形成倾倒式变形;受到河水的冲刷使坡面处发生坍塌。当发生倾倒式变形时,也很有可能...

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