水电站龙门起重机结构设计- 中期报告(1)
题目： 水电站龙门起重机结构设计
1.设计（论文）进展状况
查阅相关资料了解带式真空过滤机设计的基本参数，包括其中的从动辊，给料装
置，张紧装置，滤布张紧装置，滤布，橡皮带等。
现在国内尾 矿采用尾矿 坝自然沉降 工艺成本高、占用大量土地资源，而且对
环境造成大量污染，所以各个厂家采用各种方法来解决尾矿的存储问题，目前最有
效和经济的方法是将尾矿进行有效脱水后，进行干排干堆处理。 水平带式真空过滤
机是尾矿干排干堆工艺中的重要设备，可以有效的降低尾矿中的含水量，现有的水
平带式真空过滤机直接引入尾矿干排干堆工艺后，由于尾矿比重大，颗粒磨损等原
因，在运行过程 中经常出现导辊磨损、轴承寿命短、滤布打折、橡胶拉断等问题，
严重影响了现场生产。 为此，我们设计了一款尾矿专用水平带式真空过滤机，以满
足尾矿过滤的使用要求。。
2．主要核心计算分析
2.2.1 驱动电机选型
以往带式真空过滤机在进行功率计算时，安全系数一般为 1.1~1.5，按其安全系
数计算设计的带式过滤机，应用在尾矿处理中，存在驱动功率不足，造成电机发热
过快，处理量减少等缺陷。 我们针对尾矿处理进行试验后，对现有功率计算公式中
安全系数进行了修订，应用在尾矿处理中的带式过滤机安全系数提高到 2～3。
具体公式如下：
N= K
η (N1+ N0) (1)
式中，K 为安全系数 2～3；N 为带式过滤机的
功率，kW；η 为传动装置效率；N0 为真空盒与滤带摩 擦 消 耗 的 功
率，kW；N1 为 输 送 物 料 消 耗 的 功率，kW。
N1= Q
102 (0.2L+H) (2)
式中：Q 为给料量，Q= S1×ν×ρ ，kg/s；L为首、尾轮中心距，m；S1 为滤饼的
断面积，m2；ν为滤带的线速度，m/s；ρ为料 浆密度，kg/m；H为提升高
度，H=0，m。
N0=
Mxpn
9550
式中，n-驱动 辊 转 速，r/min；M-驱动轮的阻力矩，N·m。
M=
1
2
DF
D 为驱动辊直径，m；F 为滤带与真空盒之间
的摩擦力（固定室），N。
1
F =106 P× S2×f
式中 P为真空 盒的真空度，MPa；S2 为滤带与真空盒的接触面积，m2
f 为滤带与真空盒的摩擦系数，一般 f=0.3
2.2.2 链轮设计计算
1. 材料选择：采用 45 号钢，正火处理使齿面硬度为
160 200 HBS
。
2. 链轮分度圆直径：
d=p/
(
sin180 °/z
)
=2 0 .4 /
(
sin 8.6 °
)
=132 .3 mm
3. 齿顶圆直径
da
：
damax =d+1.25 p − d1=1 41 .17 mm
damax =d+
(
1−1.6 /z1
)
p − d1=1 54 .88 mm
4. 齿根圆直径
da
：
df=d − d1=169.3−15.88=1 4 3.42 mm
5. 分度圆弦齿高
ha
：
hamax=
(
0.625+0.8/z1
)
p −0.5 d1
¿
(
0.625+0.8 /21
)
×24.4 −0.5 ×15.88=3 34.66 mm
hamin=0.5
(
p − d1
)
=3 .76 mm
根据计算结果，取
ha=5mm
。
6. 最大齿根距离
Lx
：
Lx=pcos
(
90 °/z1
)
− d1
（3-25）
¿25.4 ×cos 4.3 ° −15.88
¿9.45 mm
7. 齿侧凸缘直径
dg
：
dg=pcot
(
180 °/z1
)
−1.04 ℎ
¿25.4 ×6.63−1.04 ×26.1=141.3 mm
8. 齿侧圆弧半径
re
：
remax=0.008 d1
(
180+z1
2
)
=78.5 mm
remin=0.008 d1
(
180+z1
)
=25.5 mm
9. 滚子定位角
α
：
αmax=140° − 90°/z1=135.7 °
αmin=120° − 90°/z1=115.7 °
10. 齿宽
bf1
：
2
摘要：
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题目：水电站龙门起重机结构设计1.设计（论文）进展状况查阅相关资料了解带式真空过滤机设计的基本参数，包括其中的从动辊，给料装置，张紧装置，滤布张紧装置，滤布，橡皮带等。现在国内尾矿采用尾矿坝自然沉降工艺成本高、占用大量土地资源，而且对环境造成大量污染，所以各个厂家采用各种方法来解决尾矿的存储问题，目前最有效和经济的方法是将尾矿进行有效脱水后，进行干排干堆处理。水平带式真空过滤机是尾矿干排干堆工艺中的重要设备，可以有效的降低尾矿中的含水量，现有的水平带式真空过滤机直接引入尾矿干排干堆工艺后，由于尾矿比重大，颗粒磨损等原因，在运行过程中经常出现导辊磨损、轴承寿命短、滤布打折、橡胶拉断等问题，严重影...
作者：闻远设计
分类：课程设计课件资料
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